某鋼鐵企業(yè)板帶廠冷軋工序產(chǎn)生的重金屬污染廢水，經(jīng)傳統(tǒng)重金屬廢水處理工藝氫氧化鈣中和沉淀處理后排放，出水水質(zhì)達到《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》(GB13456-2012)的”新建企業(yè)水污染物排放限值”。根據(jù)屬地環(huán)保局要求，該鋼鐵企業(yè)需要對其相關(guān)機組排放廢水中的總鉻和總鎳進行深度處理，以滿足《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》(GB13456-2012)的特別排放限制要求(總鉻和總鎳排放限值分別為0.1mg/L和0.05mg/L)。在所屬鋼鐵企業(yè)的板帶廠冷軋酸洗廢水處理站中，原工藝流程如圖1所示，冷軋酸洗廢水處理前后主要水質(zhì)如表1所示。

　　螯合沉淀法以高分子重金屬離子捕集沉淀劑為代表，利用其含有大量極性基的特性，在自然條件下捕捉廢水中的重金屬陽離子，生成不溶性螯合鹽，再在加入的少量有機或(和)無機絮凝劑作用下，形成絮狀沉淀，從而達到捕集去除重金屬離子的目的。高密度污泥(HDS)處理工藝是在傳統(tǒng)酸性廢水中和沉淀處理工藝的基礎(chǔ)上增加晶種循環(huán)處理技術(shù)，也即底泥回流系統(tǒng)和藥劑/底泥混合系統(tǒng)的高效底泥循環(huán)回流技術(shù)，具有提高中和藥劑利用率、提高污泥濃度、改善污泥沉降濃縮特性等優(yōu)點，適宜于處理礦山、冶煉、鋼鐵等行業(yè)的重金屬污染廢水。

　　將冷軋酸洗廢水傳統(tǒng)的”兩級氫氧化鈣中和沉淀”處理工藝和重金屬捕集劑(重捕劑)去除重金屬離子技術(shù)相結(jié)合，研究重捕劑在原冷軋酸洗廢水處理工藝流程中的投加位置、重捕劑聯(lián)合”石灰+鐵鹽”深度處理工藝、重捕劑聯(lián)合高密度污泥深度處理工藝對廢水中Cr3+和Ni2+去除效果的影響，探討重捕劑處理冷軋重金屬污染廢水的應(yīng)用方法。

　　1、實驗部分

　　1.1 主要儀器與試劑

　　儀器院DR6000型紫外分光光度計，哈希水質(zhì)分析儀器(上海)有限公司，pHS-3E型pH計，上海儀電科學(xué)儀器股份有限公司。

　　試劑院聚合硫酸鐵(PFS)，分析純，鐵含量(質(zhì)量分數(shù)計，下同)18.5%，熟石灰，工業(yè)級，含量92%以上，聚合氯化鋁(PAC)，含量30%，聚丙烯酰胺(PAM)，有效物質(zhì)含量90%，去離子水，電導(dǎo)率為20μS/cm。

　　高密度污泥，含水率94%，源自冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)澄清池，TMT-18重捕劑，主要成分為有機硫化物。

　　1.2 實驗方法

　　在實驗室中采用燒杯實驗?zāi)M現(xiàn)場重金屬離子去除工藝流程。

　　分別向原冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)的二級中和反應(yīng)池和最終排放池投加重捕劑，考察重捕劑投加位置對處理出水總鉻和總鎳濃度的影響，從而確定重捕劑合適的投加位置和投加濃度。實驗中，向二級中和反應(yīng)池加入不同濃度的重捕劑，以協(xié)同石灰中和作用，進一步去除廢水中鉻、鎳重金屬離子，螯合反應(yīng)產(chǎn)物和重金屬氫氧化物及重金屬離子經(jīng)混凝作用形成易于從水中分離的污泥，向最終排放池加入不同濃度的重捕劑，充分混合反應(yīng)，然后加入少量PAC和PAM，使得螯合鹽經(jīng)凝聚絮凝過程形成易于分離的絮體，從而去除重金屬離子。

　　為減少重捕劑投加量，以澄清池處理出水為處理對象，設(shè)計重捕劑聯(lián)合”石灰+鐵鹽”深度處理工藝和重捕劑聯(lián)合高密度污泥深度處理工藝，模擬工藝流程見圖2、圖3。

　　重捕劑聯(lián)合”石灰+鐵鹽”深度處理工藝中，首先向反應(yīng)池1投加重捕劑，通過攪拌作用與流入的廢水充分混合反應(yīng)，捕集水中的Cr3+和Ni2+，形成重金屬不溶物。然后，向反應(yīng)池2加入石灰乳以增大固體負荷，增大重金屬不溶物的密度。最后，依次投加PFS和PAM，通過混凝作用和共沉效應(yīng)去除重金屬離子。重捕劑聯(lián)合高密度污泥深度處理工藝中，將澄清池底部的高密度沉淀污泥(初沉高密污泥)進行回用，引入反應(yīng)池2，與廢水發(fā)生混合反應(yīng)，初沉高密污泥對廢水中Cr3+和Ni2+的不溶物產(chǎn)生吸附、混晶、裹挾等作用，即共同沉淀。最后，依次投加PAC和PAM，加速初沉高密污泥的絮凝沉淀。

　　總鉻濃度按照標準《水質(zhì)總鉻的測定高錳酸鉀氧化二苯碳酰二肼分光光度法》(GB7466-1987)測定，總鎳濃度按照標準《水質(zhì)鎳的測定丁二酮分光光度法》(GB11910-1989)測定。

　　2、結(jié)果與討論

　　2.1 重捕劑投加位置對總鉻、總鎳去除效果的影響

　　當重捕劑投加于原冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)二級中和池，即重捕劑協(xié)同石灰處理重金屬污染廢水，反應(yīng)pH為10~11.5，混合反應(yīng)時間為10min，PAC投加質(zhì)量濃度和混合反應(yīng)時間分別為300mg/L和5min，PAM投加質(zhì)量濃度和混合反應(yīng)時間分別為2.5mg/L和5min，靜置沉淀時間為10min。調(diào)節(jié)池進水總鉻質(zhì)量濃度為26.93mg/L，總鎳質(zhì)量濃度為163.42mg/L。結(jié)果表明，當重捕劑投加質(zhì)量濃度分別為0、20、40、80、120mg/L時，處理出水總鉻質(zhì)量濃度分別為0.112、0.091、0.057、0.046、0.055mg/L，處理出水總鎳質(zhì)量濃度分別為0.088、0.077、0.061、0.051、0.022mg/L?？芍煌夭秳┩都恿肯?，處理出水總鉻質(zhì)量濃度均能滿足＜0.1mg/L的排放標準，而處理出水總鎳濃度只有當重捕劑投加質(zhì)量濃度提高至120mg/L時，才可滿足＜0.05mg/L的排放要求。因此，在傳統(tǒng)石灰法處理冷軋酸洗廢水過程中，同時向二級中和池投加一定量的重捕劑，可進一步降低處理出水總鉻和總鎳濃度。

　　當重捕劑投加于原冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)最終排放水池，反應(yīng)pH為6~9，混合反應(yīng)時間為10min，PAC投加質(zhì)量濃度和混合反應(yīng)時間分別為10mg/L和5min，PAM投加質(zhì)量濃度和混合反應(yīng)時間分別為1mg/L和5min，靜置沉淀時間為10min。不同重捕劑投加量下處理出水中總鉻、總鎳濃度的變化如圖4所示。

　　由圖4可以看出，在不同重捕劑投加量下，處理出水總鉻均能滿足＜0.1mg/L的排放要求，而總鎳雖有一定程度去除，但出水水質(zhì)不能達到特別排放限值要求。

　　重捕劑直接投加于石灰中和二級反應(yīng)池中，一方面廢水中存在的大量金屬氫氧化物污泥和未完全溶解的Ca(OH)2會裹挾或消耗部分重捕劑，另一方面工業(yè)級熟石灰通常含有90%~96%的Ca(OH)2，其余為不參與反應(yīng)的惰性雜質(zhì)(如砂土、黏土)，而Ca(OH)2又微溶于水，導(dǎo)致熟石灰的實際投加量較理論值更大，引入廢水處理過程的大量惰性雜質(zhì)裹挾了部分重捕劑，使得重捕劑與游離的重金屬離子之間的反應(yīng)受阻，重捕劑不能有針對性地去除重金屬離子。這些因素降低了重捕劑去除溶解態(tài)重金屬離子的效率，因而重捕劑消耗量較大。提高重捕劑投加濃度，能夠增大重捕劑分子與Cr3+、Ni2+間的接觸碰撞幾率，一定程度上抵消石灰?guī)淼牟焕绊?，強化重捕劑對Cr3+和Ni2+的去除效果。

　　重捕劑投加于最終排水池時，由于之前冷軋酸洗廢水經(jīng)過”中和、沉淀、過濾”工藝處理后，其中大部分的Cr3+、Ni2+已然生成金屬氫氧化物從沉淀池中分離出去，因此，最終排放水池中廢水的總鉻和總鎳濃度相對較低。但重捕劑投加質(zhì)量濃度在40mg/L以下時，處理效果并不理想，這是由于一方面重捕劑分子與Cr3+、Ni2+間接觸反應(yīng)的幾率較低，在一定的反應(yīng)時間內(nèi)，重捕劑不能充分捕集水中的Cr3+、Ni2+，另一方面重捕劑與廢水中低濃度的Cr3+、Ni2+反應(yīng)，形成的少量不溶物不易沉降分離，最終導(dǎo)致處理出水中總鉻和總鎳濃度不能穩(wěn)定達標。

　　為降低重捕劑投加量，提高重捕劑去除Cr3+、Ni2+的效率，后續(xù)實驗研究對冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)末端尾水加藥，并以鎳的去除作為研究重點。

　　2.2 重捕劑聯(lián)合石灰、PFS深度去除總鎳

　　以澄清池出水為處理對象，當重捕劑投加質(zhì)量濃度為40mg/L，混合反應(yīng)時間為10min，分別加入一定量的石灰乳，調(diào)節(jié)反應(yīng)pH至10.5，再加入一定濃度的PFS，混合反應(yīng)5min，最后加入2~3mg/L的PAM，慢速攪拌后靜置沉淀。實驗研究PFS投加濃度對重捕劑聯(lián)合石灰、PFS深度去除總鎳的影響，結(jié)果如圖5所示。

　　原冷軋廢水處理系統(tǒng)澄清池出水總鎳質(zhì)量濃度為0.091mg/L，在重捕劑投加質(zhì)量濃度為40mg/L，投加石灰乳調(diào)節(jié)pH為10.5，PFS投加質(zhì)量濃度分別為50、100、150mg/L時，處理出水總鎳濃度均滿足《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》(GB13456-2012)中水污染物特別排放限值(總鎳＜0.05mg/L)要求。結(jié)果表明，采用重捕劑聯(lián)合石灰、PFS進行冷軋重金屬污染廢水深度處理，能夠達到提標改造的目的。重捕劑與末端尾水中的Ni2+反應(yīng)，形成數(shù)量不多且細小的不溶物，難以自然沉降。熟石灰作為堿性助凝劑，可增加廢水中重金屬不溶物的密度，形成共沉淀效應(yīng)，以利于Ni2+的去除。同時，PFS溶于水形成的水解產(chǎn)物，發(fā)揮混凝作用，加速重金屬不溶物與水的沉降分離，并可能伴隨吸附共沉水中殘留的痕量游離態(tài)重金屬離子。但是，投加石灰大大增加了污泥產(chǎn)量，加大了污泥處理處置的費用。當實驗原水pH接近9時，噸水干污泥產(chǎn)量增加0.7kg左右，當實驗原水pH為6~7時，噸水干污泥產(chǎn)量增加5~14kg。

　　2.3 重捕劑聯(lián)合高密度污泥深度去除鉻鎳

　　以澄清池出水為處理對象，首先分別加入不同濃度的重捕劑，混合反應(yīng)10min，取初沉高密度污泥，以2500mg/L的投加質(zhì)量濃度分別加入重捕劑處理后的水中，繼續(xù)混合反應(yīng)10min，然后加入一定濃度的PAC，混合反應(yīng)5min，最后加入一定濃度的PAM，慢速攪拌后靜置沉淀，實驗研究高密度污泥強化混凝共沉去除總鉻和總鎳的效果，結(jié)果如圖6所示。

　　由圖6可知，澄清池出水總鉻質(zhì)量濃度在0.071~0.103mg/L，澄清池出水總鎳質(zhì)量濃度為0.067~0.093mg/L時，當重捕劑投加質(zhì)量濃度為20~60mg/L，采用初沉高密度污泥協(xié)同重捕劑進行Cr3+、Ni2+深度處理，處理出水總鉻和總鎳分別為0.03~0.04mg/L和0.014~0.035mg/L，滿足有關(guān)特別排放限值要求。另外，隨重捕劑投加濃度增大，處理出水總鉻濃度變化不大，基本穩(wěn)定，而處理出水總鎳濃度逐漸變小，重捕劑聯(lián)合高密度污泥工藝對總鉻和總鎳的去除率均在50%以上。

　　原冷軋酸洗廢水處理工藝中，重金屬廢水經(jīng)調(diào)節(jié)pH，反應(yīng)形成重金屬氫氧化物并經(jīng)混凝沉淀而形成高密度污泥，這是由于冷軋酸洗廢水中含有質(zhì)量濃度高達上千mg/L的Fe3+、Fe2+，中和反應(yīng)過程中，形成大量Fe(OH)3。Fe(OH)3是一種聚狀多孔性膠體，其具有很大的吸附表面，吸附的重金屬離子能夠嵌入其主體結(jié)構(gòu)中，生成沉淀晶核核心，此后發(fā)生晶核生長，最終由于晶體變大而從水中自沉分離。高密度沉泥回用于經(jīng)重捕劑處理后的水中，主要通過絮凝、增加接觸碰撞機會、絮體吸附作用3個方面來提高絮凝效果。在高密度污泥與水混合反應(yīng)過程中，高密度污泥在較強的剪切力作用下，破碎成細小而密實的顆粒，污泥的總比表面積增大，且污泥顆粒表面分布有未完全反應(yīng)的Ca(OH)2和Fe(OH)3，從而增加了固液界面中Ca(OH)2、Fe(OH)3的分子數(shù)量及其與含Cr3+、Ni2+的碰撞幾率。在第一階段的捕集反應(yīng)中，重捕劑捕集Cr3+和Ni2+形成較小的微粒。第二階段絮凝反應(yīng)中，引入水中的粒度較大的高密度污泥顆粒與含Cr3+、Ni2+的細小微粒充分混合接觸，對水中含Cr3+、Ni2+微粒產(chǎn)生吸附、混晶、裹挾等作用(共同沉淀)。然后，高密度污泥顆粒在PAC(或PFS)的脫穩(wěn)作用和PAM的吸附架橋作用下，被重新聚集形成更大的絮體，經(jīng)沉降分離去除，處理出水的總鉻、總鎳指標較單獨使用重捕劑的處理方法低。實驗發(fā)現(xiàn)，高密度污泥顆粒具有一定的自絮凝功能，所以PAC和PAM的投加只是起到補充作用。

　　3、技術(shù)和經(jīng)濟分析

　　以冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)澄清池出水為處理對象，與在傳統(tǒng)石灰中和法工藝處理末端直接投加重捕劑相比，重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同深度處理過程的重捕劑投加量較少，總鉻和總鎳去除率高。當重捕劑投加質(zhì)量濃度為40mg/L時，重捕劑直接處理的出水不能滿足《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》(GB13456-2012)中水污染物特別排放限值(總鎳＜0.05mg/L)要求，而重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同深度處理后的出水能夠滿足鎳的特別排放限值要求，與重捕劑聯(lián)合石灰、PFS協(xié)同去除鎳相比，重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同深度處理工藝有效結(jié)合冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)特征及其水質(zhì)特點，回用初沉高密度污泥，不會額外增加石灰和PFS的消耗，污泥產(chǎn)量少。

　　重捕劑投加于二級中和池，重捕劑聯(lián)合石灰、PFS處理和重捕劑聯(lián)合高密度污泥處理相比，其主要藥劑費用組成有所不同，噸水藥劑費用分別為1.20、5.51、0.55元。因此，采用重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同去除Cr3+、Ni2+技術(shù)，可大幅減少藥劑消耗。重捕劑聯(lián)合石灰、PFS處理工藝由于產(chǎn)生大量無機污泥，增加了后續(xù)污泥處理處置的費用。重捕劑投加于二級中和池與重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同去除Cr3+、Ni2+技術(shù)相比，前者雖然能夠滿足技術(shù)要求，一次投資較少，設(shè)備占地面積小，但是藥劑使用效率低的問題沒有得到解決，其噸水藥劑費用約為后者的2.2倍。

　　4、結(jié)論

　　針對鋼鐵行業(yè)冷軋酸洗廢水處理系統(tǒng)排放水中總鉻和總鎳含量較高的問題，設(shè)計了重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同深度處理技術(shù)，并與重捕劑直接投加，重捕劑聯(lián)合石灰、PFS協(xié)同共沉處理進行對比研究。結(jié)果表明院在土地使用滿足要求的條件下，重捕劑聯(lián)合高密度污泥協(xié)同去除Cr3+、Ni2+技術(shù)滿足《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》(GB13456-2012)中對水污染物特別排放限值要求，經(jīng)濟合理，為鋼鐵行業(yè)冷軋廢水深度處理和類似提標改造項目提供了技術(shù)參考。（ >

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